选型
4.1.1 防火堤的选型宜符合下列规定：
1 防火堤宜选用土筑防火堤，也可采用钢筋混凝土防火堤、砌体防火堤、夹芯式防火堤，不宜采用浆砌毛石防火堤；
2 在用地紧张和抗震设防烈度8度及以上地区宜选用钢筋混凝土防火堤。
4.1.2 防护墙宜采用砌体结构。
条文说明
4.1 选型
4.1.1 防火堤的选型要考虑技术因素、经济因素、环境保护因素和安全因素，即在满足一定的安全要求的条件下综合考虑技术、经济、环境保护等要求。对各种材料的防火堤的技术、经济、环境保护和安全方面的性能分别简述如下，以供设计人员选型时参考：
从技术角度分析，土堤耐燃烧性能最好，不需要设伸缩缝，也没有管道穿堤时密封不严的难题，但土堤占地多（例如，2m高的土堤基底宽度6m〜7m）、维护工作量大；砖、砌块防火堤取材方便，施工简单，但不耐盐碱，而且使用过程中难免出现温度裂缝或沉降裂缝；毛石防火堤在山区、半山区取材方便，施工简单，但整体性差，基础抗不均匀沉降能力低，抗震性能差；钢筋混凝土防火堤整体性、密封性好，强度高，抗震性能好。
从经济角度分析，砖、砌块防火堤与毛石防火堤相差不大，而钢筋混凝土防火堤的自身价格较砖堤高；对于土堤，因土的来源不同，土堤本身的造价差别很大。实际上，罐区投资不仅决定于防火堤自身的造价，还包括土地征用费，在山区半山区还有土石方工程费等。对于土地资源紧缺的地区，即使土堤本身的造价较低，如果加上土堤多占土地而提高的其他费用后可能就不占优势了。相反的，在8度抗震设防区，2m高的钢筋混凝土防火堤，堤身厚度只有0.25m（同样高的砖堤厚度为0.93m，），由于占地面积小，在土地资源紧缺的地区钢筋混凝土堤就有经济优势了。所以，考虑防火堤的经济性应根据具体情况综合考虑，降低罐区的总造价。
从环境保护角度分析，土堤占用土地资源多，砖堤因取土烧砖，破坏土地资源，已经并继续受到限制，砖堤最终将被淘汰；毛石防火堤因整体性能差只能用于抗震设防烈度小于或等于6度的地区。所以从环境保护角度看，钢筋混凝土防火堤将以其少占土地、保护资源而占主导地位。
从安全角度分析，土堤耐燃烧性和密封性都是最好的，只要维护得当则其安全性是最好的；钢筋混凝土堤整体性好，强度高，抗震性能好，安全性能好，特别是当罐区下游地区为重要工业区或生活区时，采用强度和密实性皆佳的钢筋混凝土防火堤堤更具有明显的安全意义；砖、砌块防火堤和毛石防火堤由于均属脆性材料，使用中容易出现裂缝，耐久性、安全性较差，使用上必然受到限制。
构造
4.2.1 防火堤、防护墙的基础埋置深度应根据工程地质、冻土深度和稳定性计算等因素确定，且不宜小于0.5m。
4.2.2 储存酸、碱等腐蚀性介质的储罐组，防火堤堤身内侧应做防腐蚀处理。全冷冻式储罐组的防火堤，应采取防冷冻的措施。
4.2.3 采用浆砌毛石防火堤时，应做内培土。
4.2.4 防火堤、防护墙、隔堤及隔墙的伸缩缝应根据建筑材料、气候特点和地质条件变化情况进行设置，并应符合下列规定：
1 伸缩缝的设置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010、《砌体结构设计规范》GB50003的规定；
2 伸缩缝不应设在交叉处或转角处；
3 伸缩缝缝宽宜为30mm〜50mm；
4 伸缩缝应采用非燃烧的柔性材料填充或采取其他可靠的构造措施。
4.2.5 防火堤内侧培土应符合下列规定：
1 防火堤内侧培土高度应与堤同高，培土顶面宽度不应小于300mm。
2 培土应分层压实，坡面应拍实，压实系数不宜小于0.90。
3 培土表面应做面层，面层应能有效地防止雨水冲刷、杂草生长和小动物破坏。面层可采用砖或预制混凝土块铺砌，砂浆灌缝，在四季常青地区，可用高度不超过150mm的人工草皮做面层。
4.2.6 土筑防火堤的构造应符合下列规定：
1 筑堤材料应为黏性土；
2 堤顶宽度不应小于500mm；
3 筑堤土应分层夯实，坡面应拍实，压实系数不应小于0.94；
4 土筑防火堤应设面层，并应符合本条第3款的规定。
4.2.7 钢筋混凝土防火堤的构造应符合下列规定：
1 堤身及基础底板的厚度应由强度及稳定性计算确定且不应小于250mm；
2 受力钢筋应由强度计算确定并满足下列要求：
1）钢筋混凝土防火堤应双向双面配筋；竖向钢筋直径不宜小于12mm，水平钢筋直径不宜小于10mm；钢筋间距不宜大于200mm。
2）钢筋的保护层厚度应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定执行；基础底板受力钢筋的保护层厚度当有垫层时，不应小于40mm，无垫层时，不应小于70mm。
3）堤身的最小配筋率和耐久性要求应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定执行。
4.2.8 砖、砌块防火堤的构造应符合下列规定：
1 防火堤堤身厚度应根据强度及稳定性计算确定，且不应小于300mm。
2 普通砖和多孔砖的强度等级不应低于MU10，其砌筑砂浆强度等级不应低于M5，混凝土多孔砖的砌筑砂浆强度等级不应低于Mb5；混凝土小型空心砌块的强度等级不应低于MU7.5，其砌筑砂浆强度等级不应低于Mb7.5；基础为毛石砌体时，毛石强度等级不应低于MU30；浆砌应饱满密实并不得采用空心砖砌体。
3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。
4 抗震设防烈度大于或等于6度的地区或地质条件复杂、地基沉降差异较大的地区宜采取加强整体性的结构措施。
5 夹芯式砖砌防火堤应符合下列构造要求：
1）两侧砖墙厚度不宜小于240mm；
2）沿堤长每隔1.5m〜2.0m宜设不小于200mm厚拉结墙与两侧墙咬槎砌筑；
3）中间应填300mm〜500mm厚度的黏土，且应分层夯实，压实系数不宜小于0.90；
4）堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。
6 砌体防火堤的耐久性要求应符合现行国家标准《砌体结构设计规范》GB50003的有关规定。
4.2.9 浆砌毛石防火堤的构造应符合下列规定：
1堤身及基础最小厚度应根据强度及稳定性计算确定且不应小于500mm，基础构造应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的有关规定；
2 毛石强度等级不应低于MU30，砂浆强度等级不宜低于M10，浆砌应饱满密实；
3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开；
4 堤身应做1︰1水泥砂浆勾缝。
4.2.10 防护墙、隔堤、隔墙的构造应符合下列规定：
1 砌体防护墙、隔堤、隔墙厚度不宜小于200mm，应双面抹水泥砂浆，顶部宜设钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开；
2 毛石防护墙、隔堤、隔墙厚度不宜小于400mm，应双面水泥砂浆勾缝，顶部宜设钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。
条文说明
4.2 构造
4.2.1 本规定是考虑到防火堤的抗滑、抗倾覆的要求，也考虑了基础埋深如果过浅，小动物容易从基础下打洞从而破坏防火堤的密封性。
4.2.4 我国国土辽阔，气候各不相同，地质条件各有特点，防火堤和防护墙伸缩缝的设置间距很难给出统一的规定，应由设计人员根据当地材料、气候和地质条件按有关结构设计规范确定。
4.2.6〜4.2.9 本条对防火堤的构造作出了详细的规定。规范编制组在调研中发现为数不少的砖砌防火堤，不管多高，截面都是370mm，虽然满足构造要求，但并不满足强度和稳定性要求，故本规范强调截面设计在满足构造要求的同时，还应对砖、砌块防火堤，钢筋混凝土防火堤和浆砌毛石防火堤进行强度和稳定性计算。
4.2.10 防护墙、隔堤及隔墙由于其使用功能的特点，可不进行强度及稳定性计算，只需满足构造要求。
荷载效应和地震作用效应的组合
5.1.1 防火堤设计应按承载能力极限状态进行堤内满液工况荷载效应的基本组合计算。在7度及7度以上地区，应进行地震作用效应和其他荷载效应的基本组合计算。
5.1.2 进行堤内满液工况荷载效应基本组合计算时，荷载效应基本组合的设计值应按下式计算：
S=γGSGk﹢γYSYk﹢γtSTk （5.1.2）
式中： S——荷载效应组合的设计值；
γG、γY、γt——分别为堤身自重荷载、静液压力、静土压力荷载分项系数，取值按表5.1.4确定；
SGk——按堤身自重荷载标准值计算的效应值；
SYk——按静液压力荷载标准值计算的效应值；
STk——按静土压力荷载标准值计算的效应值。
5.1.3地震作用效应和其他荷载效应的基本组合计算时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式计算：
荷载效应和地震作用效应组合的设计值
式中：γG、γY、γT——分别为自重荷载、静液压力、静土压力荷载分项系数，取值按表5.1.4确定；
γEh——水平地震作用分项系数，取值按表5.1.4确定；
SGE——按堤身自重荷载代表值计算的效应值；
SGY——按静液压力荷载代表值计算的效应值；
SGT——按静土压力荷载代表值计算的效应值；
SEGk、SEYk、SETk——分别为按堤身水平地震作用标准值、水平动液压力标准值和水平动土压力标准值计算的效应值；
ψ——组合值系数，可取0.6。
5.1.4 荷载效应和地震作用效应基本组合的分项系数应符合下列规定：
1 截面强度计算时，分项系数应按表5.1.4采用，当结构自重荷载效应对结构承载力有利时，γG取1.0；
2 进行稳定性验算时，各分项系数均取1.0。
荷载效应和地震作用效应基本组合的分项系数
注：表中“一”号表示组合中不考虑该项荷载或作用效应。
条文说明
5.1 荷载效应和地震作用效应的组合
5.1.1 由于防火堤的构造要求已能满足刚度要求，不需进行防火堤的变形计算，因此不再进行正常使用极限状态的验算；另外，对于数值很大而出现几率又非常小的油罐破裂时油品对防火堤的冲击力，尽管我们曾与天津大学联合进行了专题研究并对其成果完成了技术鉴定，规范也没有考虑这种偶然组合。
5.1.2〜5.1.4 根据对各种荷载产生的内力的计算结果表明，静液压力产生的内力一般远大于其他荷载产生的内力，因此，公式5.1.2和5.1.3两种工况的荷载分项系数和组合值系数，是以静液压力为主要活荷载来规定的。堤身的地震作用、动液压力和动土压力三者同时出现且均达到标准值的几率很小而且为瞬时作用，故取组合值Ψ=0.6，能够满足安全要求。
荷载、地震作用及内力计算
5.2.1 自重荷载标准值可按下式计算
Glk=γB1H1 （5.2.1）
式中：Glk——每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值（kN/m）；
H1——计算截面至堤顶面的距离（m）；
B1——计算截面以上堤身的平均厚度（m）；
γ ——材质重度（kN/m³）。
5.2.2 防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值（图5.2.2）可按下列公式计算：
pYk=γyZ （5.2.2-1）
PYK=1/2γyHY2 （5.2.2-2）
MYk=PykH0 （5.2.2-3）
H0=1/3Hy （5.2.2-4）
式中：pYk——每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值（kN/㎡）；
γy ——堤内液体重度，取10kN/m³；
Z ——液体深度（m）；
PYK——计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值（kN/m）；
HY ——计算截面至液面距离（m）；
MYk——计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值（kN•m/m）；
H0 ——计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离（m）。
静液压力计算示意
5.2.3 防火堤内培土的静土压力荷载标准值（图5.2.3）可按下列要求计算：
1 图5.2.3中的折线AFD为土压力分布曲线，F为转折点，其压力分布可按下列公式计算：
内培土压计算
式中：pAk、pBk——分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值（kN/㎡）；
PGk——土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值（kN/㎡）；
h——培土坡线与堤背延长线的交点A′至堤顶的距离（m）；
α——培土顶面宽度（m）；
H1——计算截面以上培土高度（m）；
H2——压力分布曲线转折点至堤顶的距离（m）；
β——培土坡面与水平面的夹角（°）；
γt——土体重度，可取16kN/m³～18kN/m³；
Ka——以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数，可按式（5.2.3-7）计算或按本规范附录A表A.0.1确定；
Ka′——以A′B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式（5.2.3-8）计算或按本规范附录A表A.0.2确定；
φ——培土的内摩擦角（°），当无实验资料时，可根据土的性质取35°～40°。
2 当H1﹤H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算：
PTk=1/2pBkH1 （5.2.3-9）
MTk=PTkH0 （5.2.3-10）
H0=1/3H1 （5.2.3-11）
式中：PTk——计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值（kN/m）；
MTk——计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值（kN•m/m）；
H0 ——计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离（m）。
3 当H1≥H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算：
土压力合力及弯矩计算
5.2.4 防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定：
1 钢筋混凝土防火堤的水平地震作用（图5.2.4-1）标准值可按下列公式计算：
钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意
钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算
式中：pEGK ——每米堤长水平地震作用分布值（kN/㎡）；
PEGK ——计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值（kN/m）；
MEGK——计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值（kN•m/m）；
αmax ——水平地震影响系数最大值，当设防烈度为7度、8度和9度时分别取0.08（0.12）、0.16（0.24）和0.32，括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区；
ηl ——钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数，取1.6；
Χ ——计算截面至基础顶面的距离（m）；
α1、α2——根据X/H值求得的相应系数，按表5.2.4确定；
H0——计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离（m）；
H——基础顶面至堤顶的高度（m）；
B1——计算截面以上堤身平均厚度（m）。
2 砖、砌块及毛石防火堤的水平地震作用（图5.2.4-2）可按下列公式计算：
砖、砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意
式中：η2 ——砖、砌块及毛石防火堤基本振型参与系数，取1.27；
α3、α4——根据X/H比值求得的相应系数，按表5.2.4确定。
表5.2.4系数α1、α2、α3、α4数值表
X/H α1 α2 α3 α4 X/H α1 α2 α3 α4
0.00 0.3634 0.7393 0.6366 0.6878 0.30 0.3524 0.4554 0.5672 0.3902
0.05 0.3633 0.6895 0.6347 0.5885 0.35 0.3460 0.4133 0.5428 0.3566
0.10 0.3630 0.6394 0.6288 0.5437 0.40 0.3376 0.3729 0.5150 0.3245
0.15 0.3620 0.5917 0.6190 0.5019 0.45 0.3268 0.3345 0.4841 0.2935
0.20 0.3601 0.5447 0.6055 0.4625 0.50 0.3135 0.3591 0.4502 0.2636
0.25 0.3570 0.4992 0.5882 0.4253 0.55 0.2975 0.2621 0.4135 0.2348
0.60 0.2784 0.2284 0.3742 0.2069 0.80 0.1688 0.1063 0.1967 0.1010
0.65 0.2562 0.1959 0.3326 0.1797 0.85 0.1324 0.0784 0.1486 0.0755
0.70 0.2306 0.1649 0.2890 0.1529 0.90 0.0922 0.0510 0.0996 0.0500
0.75 0.2015 0.1351 0.2436 0.1268 0.95 0.0480 0.0261 — —
5.2.5 地震作用时，防火堤内水平动液压力标准值（图5.2.5）可按下列公式计算：
水平动液压力计算示意
式中：pEYk——每米堤长水平动液压力标准值（kN/㎡）；
fd——水平动液压力系数，取0.35；
Hd——液体深度（m）；
PEYk——计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值（kN/m）；
MEYk——计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值（kN•m/m）；
HY——计算截面至液面的距离（m）。
5.2.6 地震作用时，防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算：
PETk=1.25αmaxPTktanφ （5.2.6-1）
METk=0.4HTPETk （5.2.6-2）
式中：PETk——计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值（kN/m）；
METk——计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值（kN•m/m）；
PTk——土压力合力标准值（kN/m），可按本规范式（5.2.3-9）或（5.2.3-12）计算确定；
HT——计算截面以上培土高度（m）。
条文说明
5.2 荷载、地震作用及内力计算
5.2.2 本条至第5.2.6条中的水平力和弯矩的计算公式，只适用于计算截面取在地面线以上或地面线上的情况。至于地面线以下的截面内力，可根据地面线处的截面内力进行换算确定。
5.2.3 防火堤内培土静压力的计算公式是根据库伦主动土压力理论并按培土与水平夹角为一β推导出来的。根据图5.2.3，延长培土倾斜面交堤面延长线于A′点，分别计算堤背为AB而填土面为水平时主动土压力强度分布图形ABC，及以堤背为A′B而填土表面倾角为一β时的主动土压力强度分布图形A′BD，这两个图形交于F点，则实际计算截面以上主动土压力强度分布图形可近似取图中的ABDFA，它的面积就是主动土压力PT的近似值。对于粉土、粉质黏土及黏土，可将其内摩擦角直接代入公式计算，即不考虑它们的黏聚力，仍按无黏性土计算主动土压力，这样使计算简化，并偏于安全。
5.2.4 规范给出的防火堤水平地震作用的计算方法分为下列两种情况。
1由于钢筋混凝土堤的高厚比一般都大于4，在水平地震作用下，以弯曲变形为主。本规范给出的计算公式（5.2.4-1）～（5.2.4-4）就是以纯弯曲变形理论为基础确定的。为了简化计算，选用了比较简单的振型函数（图2）：
振型函数曲线
振型函数
该式满足下端的变形条件：当χ=0时，挠度y（0）=0，
转角：转角
当检验上端力的边界条件：当χ=H时，
弯矩：弯矩 满足
剪力：剪力 不满足。
可见式（1）除自由端剪力不满足力的边界条件外，其他边界条件均能满足。
用能量法计算上式所表达的振动的固有频率为：
振动的固有频率
而按纯弯曲悬臂杆理论计算出的精确值为：
按纯弯曲悬臂杆理论计算
前者仅高出后者4.2%，故以式（1）作为振型函数来计算钢筋混凝土防火堤的水平地震作用，其精确度能够满足工程要求。规范中式（5.2.4-1）的振型参与系数η1由下式计算得出：
振型参与系数η1
钢筋混凝土防火堤的基本周期一般都小于0.1s，考虑到地震反应曲线在T10～0.1s之间的数值离散性较大，虽然现行抗震规范中将此区间加工成一条斜线，但实际上人为因素较大，故为安全起见，本规范仍然取地震影响系数最大值αmax，偏于安全。
2 砖石砌体防火堤一般为变截面的悬臂结构。其高厚比一般在2～4之间。经过实算，接近于纯剪切变形。规范中表达水平地震作用的分布值公式（5.2.4-5）就是按等截面纯剪切理论推导出来的，其振型函数为：
振型函数
基本振型参与系数η2由下式计算得出：
基本振型参与系数η2
系数a1～a4都是通过积分推导出来的，其表达式见式（6）～式（9），也可以直接查本规范表5.2.4：
式（6）～式（9）
系数a1～a4
5.2.5 水平动液压力的计算公式参照了《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范》GB50032-2003第6.2.3条。该条公式中的水平地震加速度与重力加速度的比值用1.25αmax代替；水平动液压力系数的值取自该条表6.2.3。
5.2.6 水平动土压力的计算公式参照《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范》GB50032-2003第6.2.4条制订。由于动土压力的合力与动土压力分布值成正比，为了简化计算，本规范把上述规范动土压力分布值直接换算成动土压力合力值；该条公式中的水平地震加速度与重力加速度的比值用1.25αmax代替。
为了简化计算，取动土压力的力矩为0.4HT，偏于安全。
5.3 强度计算
5.3.1 防火堤应进行截面强度计算。
5.3.2 防火堤截面强度计算应符合下列规定：
1 防火堤截面强度应符合下式要求：
γ0S≤R （5.3.2-1）
式中：γ0——结构重要性系数，取1.0；
S——荷载效应组合设计值，按本规范式5.1.2计算；
R——防火堤抗力设计值，按各现行有关规范确定。
2 防火堤截面抗震强度验算应符合下式要求：
S≤R/γRE （5.3.2-2）
式中：γRE——防火堤承载能力抗震调整系数，对于钢筋混凝土防火堤，取0.85；对于其他防火堤，取1.0；
S——荷载效应组合设计值，按本规范式5.1.3计算。
5.3.3 基础强度和地基承载力计算应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的有关规定。
条文说明
5.3 强度计算
5.3.2 防火堤截面强度计算应符合现行国家标准的有关规定。具体地讲，对于砖、砌块及毛石防火堤，应根据《砌体结构设计规范》GB50003-2011第5.4.1条和5.4.2条规定计算截面强度；对于钢筋混凝土防火堤，应根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.17条规定进行正截面偏心受压承载力计算，并根据第6.3节的规定进行斜截面抗剪计算。
5.3.3 防火堤地基承载力计算以及地基强度计算应分别符合《建筑地基基础设计规范》50007-2011第5章及第8章的有关规定。
稳定性验算
5.4.1 防火堤的稳定性验算应包括抗滑验算和抗倾覆验算。
5.4.2 防火堤抗滑验算应符合下列规定：
1 防火堤抗滑验算应符合按下式要求：
（RH+PP）/P≥1.3 （5.4.2-1）
式中：P——防火堤每米堤长所承受的总水平荷载设计值（kN/m），按式5.1.2和式5.1.3计算确定；
RH——每米堤长基础底面摩擦阻力设计值（kN/m），按式5.4.2-2计算确定；
PP——每米堤长被动土压力设计值（kN/m），按式5.4.2-3计算确定。
2 基础底面摩擦阻力设计值可按下式计算：
RH=μG （5.4.2-2）
式中：G——每米堤长自重及覆土传至基础底面的垂直荷载合力设计值（kN/m）；
μ——基础与地基之间的摩擦系数，应根据试验资料取值；当无试验资料时按附录B取值。
3 被动土压力设计值可按下列公式计算：
被动土压力设计值
式中：η——被动土压力折减系数，取0.3；
d——基础埋置深度（m）；
KP——被动土压力系数，按式（5.4.2-4）计算或按本规范附录A表A.0.3确定；
C——黏性地基土的黏结力（kN/㎡）；
Φ——地基土的内摩擦角（°）。
5.4.3 防火堤抗倾覆验算（图5.4.3）应符合下列规定：
1 防火堤抗倾覆验算应符合下式要求：
MW/M≥1.6 （5.4.3-1）
式中：M——各倾覆力矩换算至基础底面并按5.1.2条和5.1.3条进行组合后的每米堤长总力矩设计值（kN•m/m）；
MW——每米堤长垂直荷载合力产生的稳定力矩设计值（kN•m/m），按式（5.4.3-2）计算。
2 稳定力矩设计值可按下式计算：
MW=eG （5.4.3-2）
式中：e——垂直荷载合力作用线至基础前端的水平距离（m）。
防火堤抗倾覆验算简图
条文说明
5.4 稳定性验算
5.4.2被动土压力计算公式5.4.2-3是根据朗肯被动土压力理论公式，考虑了黏性土和非黏性土两种情况。由于达到被动极限平衡状态所需的防火堤的位移是相当大的，按太沙基的试验为4%的墙高，照此推断，当基础埋深0.8m时，就需要32mm，这显然不允许，所以计算出来的被动土压力必须打个折扣，本规范取被动土压力折减系数η=0.3。
